当两个难挥发组分为关键组分时，则以何处为起点逐板计算（）

要使有相当量的液体沿柱流回烧瓶中，即要选择合适的回流比，使上升的气流和下降液体充分进行热交换，使易挥发组分量上升，难挥发组分尽量下降，分馏效果更好。

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蒸馏操作中，将易挥发组分的挥发度对难挥发组分的挥发度之比，称为相对挥发度，一般而言相对挥发度是（）的函数。

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相对挥发度的表示式α=（），对于二组分溶液的蒸馏，当α=1时，能否分离（）。

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在常压连续提馏塔中，分离两组分理想溶液，该物系平均相对挥发度为2.0。原料液流量为100kmol/h，进料热状态参数q=1，馏出液流量为60kmol/h，釜残液组成为0.01（易挥发组分的摩尔分数）。

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在常压连续提馏塔中，分离两组分理想溶液，该物系平均相对挥发度为2.0。原料液流量为100kmol/h，进料热状态参数q=1，馏出液流量为60kmol/h，釜残液组成为0.01（易挥发组分的摩尔分数）。

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在常压连续提馏塔中，分离两组分理想溶液，该物系平均相对挥发度为2.0。原料液流量为100kmol/h，进料热状态参数q=1，馏出液流量为60kmol/h，釜残液组成为0.01（易挥发组分的摩尔分数）。

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关键组分的相挥发度越大，精馏过程所需的最少理论板数（）。

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当体系中两个组分的相平衡常数相同时，不能由闪蒸的方式将两者分离

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在常压连续精馏塔中分离A、B两组分理想溶液。进料量为60kmol/h，其组成为0.46（易挥发组分的摩尔分数，下同），原料液的泡点为92℃。要求馏出液的组成为0.96，釜液组成为0.04，操作回流比为2.8。试求如下进料热状态的q值和提馏段的气相负荷。（已知：原料液的汽化热为371kJ/kg，比热容为1.82kJ/（kg·℃）。）

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