气—液相反应中的膜内转化系数γ在（）范围内，反应几乎全部在在液相主体内进行的极慢反应。

气—液相反应中的膜内转化系数γ在（）范围内，反应为在液膜内进行的瞬间反应及快速反应。

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在充填直径为4mm的Pd-Al2O3催化剂的滴流床反应器中,于0.1013Mpa,50℃等温下进行α-甲基苯乙烯加氢反应,液相进料α-甲基苯乙烯的浓度为4.3×10-4mol/cm3;床层入口处纯氢及液体的线速度分别等于12cm/s和1cm/s;若液相中α-甲基苯乙烯转化率为90%;试计算床高,假定气相和液相均呈活塞流,且床层压力降可忽略不计.已知数据:该反应对氢为一级,对α-甲基苯乙烯为零级,操作条件下,基于床层体积计算的数据如下:k=16.8 s-1;kLaL=0.203s-1;kLSaS=0.203s-1;氢在催化剂中的有效扩散系数=1.02×10-6cm2/s;氢在液相中的溶解度系数=0.6cm3气/cm3液;床层孔隙率ε=0.42。

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当温度升高时，溶质在气相中的分子扩散系数（），在液相中的分子扩散系数升高。

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在进行气—液相反应器设计时同样包括两方面的内容。首先是根据气—液反应系统的动力学特征选择正确的（），然后结合反应器的特性来确定能满足给定生产任务的（）。

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在稳定的吸收塔某处，气相主体浓度y=0.025，液相主体浓度x=0.01，液相传质系数kx=2kmol/m2h，液相总传质系数Kx=1.5 kmol/m2h，则该处气液界面上液相浓度为（）。已知操作条件下的平衡关系中m=0.5。

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在以甲苯为液相介质，骨架镍为催化剂的浆式反应器中，进行乙烯加氢反应，反应条件：P=1.52Mpa，T=50℃，进料C2H4/H2=1/1.5（摩尔比），H2的进料速率为1.386mol/s,已知αL=1.5cm2/cm3，kL=0.015cm/s，αS=200m2/kg，kLs=0.02cm/s，Ws=0.1kg/m3,H2在甲苯中溶解的享利常数为9.4，液相可视为全混流；反应过程的速率决定于氢从气液相界面处向液固相界面间的传递，试求乙烯转化率为50％时所需的反应体积。

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描述流化床的鼓泡床模型，由于气速较大，因此该模型假定（），（），这样只需计算气泡中的气体组成便可算出反应的转化率。

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对于气—液相反应中等速率反应，为提高反应速率，使其转变为快反应应选用（）装置。

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在间歇反应器中进行液相反应： （1）k2/k1；  （2）产物C的最大浓度；  （3）对应C的最大浓度时A的转化率。

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